Connection designSteelKnowledge baseConnectionAnchoring

Avustralya standartlarına göre ankrajların kod kontrolü

Bu makale aynı zamanda şu dillerde de mevcuttur:

Yapay zeka tarafından İngilizce'den çevrildi

Ankrajlardaki kuvvetler, prying kuvvetleri dahil, sonlu elemanlar analizi ile belirlenir; ancak dayanımlar AS 5216 kod hükümleri kullanılarak kontrol edilir.

Ankraj kontrolü AS 5216:2018'e göre yapılmaktadır. Kod, yerinde dökme ankrajlar için bazı formülleri özellikle belirtmese de, formüller yerinde dökme ankrajların açıkça belirtildiği SA TS 101:2015 ile aynıdır. Kod kurulumunda çatlamış veya çatlamamış beton seçilebilir. Çatlamış beton, varsayılan olarak muhafazakâr biçimde kabul edilir. Çekme ve kesmedeki beton koni kırılma kontrolü, Kod kurulumunda göz ardı edilebilir; bu, kuvvetin donatı aracılığıyla aktarıldığının varsayıldığı anlamına gelir. Kullanıcıya bu kuvvetin büyüklüğü sunulur. Beton koni kırılma dayanımının beton pry-out kırılma kontrolü formülünde kullanılması nedeniyle, bu kontrol de göz ardı edilir.

Çekmeye maruz ankrajların aşağıdaki kontrolleri sağlanmamakta olup ilgili Teknik Ürün Spesifikasyonundaki bilgiler kullanılarak kontrol edilmelidir (AS 5216:2018: Ek A'ya göre test):

$Bağlantı elemanının sıyrılma kırılması (sonradan yerleştirilen mekanik ankrajlar için) - AS 5216:2018: 6.2.4,$
$Kombine sıyrılma ve beton koni kırılması (sonradan yerleştirilen yapıştırmalı ankrajlar için) - AS 5216:2018: 6.2.5,$
$Beton yarılma kırılması - AS 5216:2018: 6.2.6.$

Beton blow-out kırılması yalnızca pul plakalı ankrajlar için sağlanmaktadır.

Çekmede çelik kırılması

Çekmede çelik kırılması Md. 6.2.2'ye göre kontrol edilir:

ϕ_{Ms} N_{tf} = ϕ_{Ms} A_s f_{uf}

burada:

$ϕ_{Ms} = \frac{5 f_{yf}}{6 f_{uf}} \le 1/1.4$
$A s - AS 1275'te belirtildiği şekilde cıvatanın çekme gerilmesi alanı$
$f uf - AS 4100 - Tablo 9.3.1'de belirtildiği şekilde cıvatanın minimum çekme dayanımı$

Beton koni kırılması

Beton koni kırılması Md. 6.2.3'e göre kontrol edilir ve uygulanabildiği durumlarda ankraj grubu için sağlanır. Bir gruptaki veya tek bir bağlantı elemanındaki çekmeye maruz bağlantı elemanlarının karakteristik dayanımı:

ϕ_{Mc} N_{Rk,c} = ϕ_{Mc} N_{Rk,c}^0 \left ( \frac{A_{c,N}}{A^0_{c,N}} \right ) \psi_{s,N} \psi_{re,N} \psi_{ec,N} \psi_{M,N}

burada:

$ϕ Mc - betona bağlı ankraj kırılma modları için kapasite faktörü, kod kurulumunda düzenlenebilir; önerilen değer 1/1.5'tir (Tablo 3.2.4)$
$N_{Rk,c}^0 = k_1 \sqrt{f'_c} h_{ef}^{1.5}$
$A c,N - komşu bağlantı elemanları ve beton elemanın kenarları ile sınırlanan bağlantı elemanının kırılma konisinin gerçek izdüşüm alanı - Md. 6.2.3.3$
$A c,N 0 = s cr,N 2 - kenar mesafesi en az 1.5 h ef olan tek bir bağlantı elemanının referans izdüşüm alanı - Md. 6.2.3.3$
$\psi_{s,N} = 0.7 + 0.3 \frac{c}{c_{cr,N}} \le 1$
$\psi_{re,N} = 0.5 + \frac{h_{ef}}{200} \le 1$
$\psi_{ec,N} = \frac{1}{1+2 e_N / s_{cr,N}} \le 1$
$\psi_{M,N} = 2- \frac{2 z}{3 h_{ef}} \ge 1$
$\item k1 – parametre; yerinde dökme ankrajlar için (Ankraj tipi – pul plaka) çatlamış betonda k1 = kcr,N = 8.9, çatlamamış betonda k1 = kucr,N = 12.7; sonradan yerleştirilen ankrajlar için (Ankraj tipi – düz) çatlamış betonda k1 = kcr,N = 7.7, çatlamamış betonda k1 = kucr,N = 11.0$
$s cr,N = 2 c cr,N = 3 h ef - bağlantı elemanları aralığı$
$c cr,N = 1.5 h ef - karakteristik kenar mesafesi$
$h'_{ef} = \max \left ( \frac{c_{max}}{c_{cr,N}}h_{ef}; \, \frac{s_{max}}{s_{cr,N}}h_{ef} \right )$
$z - iç kol uzunluğu$
$c - en küçük kenar mesafesi$

Ortak beton konisi oluşturan çekmeye maruz ankraj grubu için beton kırılma konisi alanı, A c,N, kırmızı kesik çizgiyle gösterilmektedir.

Md. 6.2.8'e göre, beton koni kırılmasına neden olan kuvvetleri aktarmak için ek donatı kullanılabilir. Bu tür donatı AS 3600'e uygun olarak tasarlanmalıdır.

Sıyrılma kırılması

Sıyrılma kırılması, başlıklı yerinde dökme bağlantı elemanları (Ankraj tipi - pul plaka) için SA TS 101:2015 - Md. 6.2.3'e göre kontrol edilir:

ϕ_{Mc} N_{Rk,p} = k_1 A_h f'_c

$ϕ Mc - betona bağlı ankraj kırılma modları için kapasite faktörü, kod kurulumunda düzenlenebilir; önerilen değer 1/1.5'tir (Tablo 3.2.4)$
$k 1 - betonun durumuna ilişkin parametre; çatlamış beton için k 1 = 8.0, çatlamamış beton için k 1 = 11.2$
$A_h = a_{wp}^2 - \frac{\pi}{4} d^2$
$d h \leq 6 t h + d - bağlantı elemanı başlığının çapı$
$t h - başlıklı bağlantı elemanının başlık kalınlığı$
$d - bağlantı elemanı gövdesinin çapı$
$a wp - dikdörtgen pul plakanın kenar uzunluğu$
$f' c - betonun karakteristik basınç dayanımı$

Yerinde dökme başlıklı ankrajlar dışındaki ankrajlar için sıyrılma kırılması hesaplanmamakta olup dayanım üretici tarafından garanti edilmeli veya Ek A'ya uygun test ve değerlendirme ile belirlenmelidir.

Montaj sırasında (Md. 6.2.6.1) veya yükleme nedeniyle (Md. 6.2.6.2) yarılma kırılmasına karşı dayanım sağlanmamakta olup üretici tarafından garanti edilmeli veya Ek A'ya uygun test ve değerlendirme ile belirlenmelidir.

Blow-out kırılması

Blow-out kırılması, kenar mesafesi c \leq 0.5 h ef olan başlıklı ankrajlar (Ankraj tipi - pul) için Md. 6.2.7'ye göre kontrol edilir. Kenara yakın aralıkları s \leq 4 c 1 olan ankrajlar grup olarak değerlendirilir. Kırlangıç kuyruğu ankrajlar aynı şekilde kontrol edilebilir; ancak A h değeri yazılımda bilinmemektedir. Kırlangıç kuyruğu ankrajların blow-out kırılması, ilgili boyutlarda pul plaka seçilerek belirlenebilir.

ϕ_{Mc} N_{Rk,cb} = ϕ_{Mc} N_{Rk,cb}^0 \frac{A_{c,Nb}}{A_{c,Nb}^0} \psi_{s,Nb} \psi_{g,Nb} \psi_{ec,Nb}

burada:

$ϕ Mc - betona bağlı ankraj kırılma modları için kapasite faktörü, kod kurulumunda düzenlenebilir; önerilen değer 1/1.5'tir (Tablo 3.2.4)$
$N_{Rk,cb}^0 = k_5 c_1 \sqrt{A_h} \sqrt{f'_c}$
$A c,Nb - beton elemanın kenarları (c 2 \leq 2 c 1), komşu bağlantı elemanlarının varlığı (s \leq 4 c 1) veya eleman kalınlığı ile sınırlanan bağlantı elemanının gerçek izdüşüm alanı - Md. 6.2.7.3$
$A c,Nb 0 = (4 c 1) 2 - kenar mesafesi c 1'e eşit olan tek bir bağlantı elemanının referans izdüşüm alanı - Md. 6.2.7.3$
$\psi_{s,Nb} = 0.7+0.3 \frac{c_2}{2 c_1} \le 1$
$\psi_{g,Nb} = \sqrt{n} + (1-\sqrt{n}) \frac{s_2}{4c_1} \ge 1$
$\psi_{ec,Nb} = \frac{1}{1+2 e_N / s_{cr,Nb}} \le 1$
$k 5 - betonun durumuna ilişkin parametre; çatlamış beton için k 5 = 8.7, çatlamamış beton için k 5 = 12.2$
$c 1 - bağlantı elemanının en yakın kenara doğru 1. yöndeki kenar mesafesi$
$c 2 - çok kenarlı dar bir elemanda en küçük kenar mesafesi olan, 1. yöne dik bağlantı elemanının kenar mesafesi$
$A_h = a_{wp}^2 - \frac{\pi}{4} d^2$
$f' c - betonun karakteristik basınç dayanımı$
$n - beton elemanın kenarına paralel sıradaki bağlantı elemanı sayısı$
$s 2 - bir gruptaki bağlantı elemanlarının 1. yöne dik aralığı$
$s cr,Nb = 4 c 1 - bir bağlantı elemanının blow-out kırılmasına karşı karakteristik çekme dayanımını geliştirebilmesi için gerekli aralık$

Kesmedeki çelik kırılması

Kesmedeki çelik kırılması Md. 7.2.2'ye göre belirlenir. Ankrajın, cıvatalarla aynı malzeme özelliklerine sahip dişli çubuktan yapıldığı varsayılır.

Kol kolu olmaksızın kesme kuvveti

Kol kolu olmaksızın kesme kuvveti, stand-off - doğrudan seçildiğinde varsayılır. Bağlantı elemanlarının sünek çelikten yapıldığı ve k 7 = 1 faktörünün geçerli olduğu varsayılır. Her bağlantı elemanı ayrı ayrı kontrol edilir. Dayanım AS 5216 - Md. 7.2.2.2 ve AS 4100 - Md. 9.2.2.1'e göre belirlenir:

ϕ_{Ms} V_{Rk,s} = ϕ_{Ms} 0.62 f_{uf} A

burada:

$ϕ_{Ms} = f_{yf} / f_{uf} \le 0.8$
$f uf - AS 4100 Tablo 9.2.1'de belirtildiği şekilde cıvatanın minimum çekme dayanımı$
$A - sırasıyla AS 1275'te tanımlandığı şekilde cıvatanın küçük çap alanı olan A c veya cıvatanın nominal düz gövde alanı olan A o'ya eşit cıvata alanı$

f' c < 20 MPa olan betonda h ef / d < 5 olan bağlantı elemanları için V Rk,s, 0.8'e eşit bir faktörle çarpılır.

Kol kolu ile kesme kuvveti

Kol kollu çelik kesme dayanımı Md. 7.2.2.3'e göre hesaplanır:

ϕ_{Ms} V_{Rk,s,M} = ϕ_{Ms} \frac{\alpha_M M_{Rk,s}}{l_a}

burada:

$ϕ_{Ms} = f_{yf} / f_{uf} \le 0.8$
$α M = 2 - ankraj plakasının dönmesinin engellendiği varsayılan mesnet derecesini dikkate alan parametre - Md. 4.2.2.4$
$M_{Rk,s} = M_{Rk,s}^0 \left ( 1- \frac{N^*}{ϕ_{Ms} N_{Rk,s}} \right )$
$l a = a 3 + e 1 - kol kolunun uzunluğu$
$a 3 = 0.5 d - kesmeye maruz bağlantı elemanının varsayılan mesnet noktası ile beton yüzeyi arasındaki mesafe$
$e 1 = t g + t fix / 2 - tesviye harcı veya şerbetinin kalınlığı göz ardı edilerek, uygulanan kesme yükünün beton yüzeyine göre dışmerkezliği$
$t g - harç tabakasının kalınlığı$
$t fix - taban plakasının kalınlığı$
$d - bağlantı elemanının nominal çapı$
$N * - tasarım çekme yükü$
$ϕ Ms N Rk,s - çelik kırılmasına karşı bağlantı elemanının çekme dayanımı$
$M Rk,s 0 = 1.2 W el f uf - bağlantı elemanının karakteristik eğilme dayanımı - ETAG 001 - Ek C$
$d_s = \sqrt{\frac{4 A_s}{\pi}}$

Beton kenar kırılması

Beton kenar kırılması Md. 7.2.3'e göre kontrol edilir. Bağlantı elemanlarının beton konileri kesişiyorsa grup olarak kontrol edilir. Kesme yükü yönündeki kenarlar kontrol edilir. Taban plakasındaki tüm yükün kontrol edilen kenara yakın bağlantı elemanı tarafından aktarıldığı varsayılır.

ϕ_{Mc} V_{Rk,c} = ϕ_{Mc} V_{Rk,c}^0 \frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \psi_{s,V} \psi_{h,V} \psi_{ec,V} \psi_{\alpha,V} \psi_{re,V}

burada:

$ϕ Mc - betona bağlı ankraj kırılma modları için kapasite faktörü, kod kurulumunda düzenlenebilir; önerilen değer 1/1.5'tir (Tablo 3.2.4)$
$V_{Rk,c}^0 = k_9 d^{\alpha} l_f^{\beta} \sqrt{f'_c} c_1^{1.5}$
$A c,V - idealleştirilmiş beton kırılma gövdesinin gerçek alanı - Md. 7.2.3.3$
$A c,V 0 = 4.5 c 12 - kırılma konisinin referans izdüşüm alanı - Md. 7.2.3.3$
$psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \frac{c_2}{1.5 c_1} \le 1$
$\psi_{h,V} = \left ( \frac{1.5 c_1}{h} \right ) ^{0.5} \ge 1$
$\psi_{ec,V} = \frac{1}{1+2 e_V / (3c_1)} \le 1$
$\psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.5 \sin \alpha_V)^2}} \ge 1$
$ψ re,V = 1 - kabuk soyulma etkisini dikkate alan parametre - Md. 7.2.3.8, kenar donatısı veya etriye olmadığı varsayılır$
$k 9 - betonun durumunu dikkate alan parametre; çatlamış beton için k 9 = 1.7, çatlamamış beton için k 9 = 2.4$
$d - bağlantı elemanının nominal çapı$
$\alpha = 0.1 \left ( \frac{l_f}{c_1} \right ) ^{0.5}$
$\beta = 0.1 \left ( \frac{d}{c_1} \right ) ^{0.2}$
$l f = h ef \leq 12 d, d \leq 24 mm iken; l f = h ef \leq max (8 d, 300 mm), d > 24 mm iken - bağlantı elemanının uzunluğuyla ilgili parametre$
$f' c - 28 günlük betonun karakteristik basınç silindir dayanımı$
$c 1 - bağlantı elemanının incelenen kenara olan kenar mesafesi; Md. 7.2.3.9'a göre, c 2,max < 1.5 c 1 olan dar ve aynı zamanda ince, h < 1.5 c 1 olan elemanlarda önceki denklemlerde c 1 yerine c' 1 kullanılır; azaltılmış c' 1 = max (c 2,max / 1.5, h / 1.5, s c,max / 3)$
$c 2 - bağlantı elemanının incelenen kenara dik yöndeki daha küçük kenar mesafesi$
$h - beton eleman kalınlığı$
$e V - kesmeye maruz bağlantı elemanları grubuna etkiyen bileşke kesme kuvvetinin, kesmeye maruz bağlantı elemanlarının ağırlık merkezine göre dışmerkezliği$
$α V - bağlantı elemanına veya bağlantı elemanı grubuna uygulanan yük ile incelenen serbest kenara dik yön arasındaki açı, 0° < α V < 90°$
$h ef - bağlantı elemanının etkin gömme derinliği$

Md. 6.2.8'e göre, beton kenar kırılmasına ve/veya beton pry-out kırılmasına neden olan kuvvetleri aktarmak için ek donatı kullanılabilir. Bu tür donatı AS 3600'e uygun olarak tasarlanmalıdır.

Beton pry-out kırılması

Beton pry-out kırılması Md. 7.2.4'e göre kontrol edilir. Bir taban plakasındaki tüm ankrajların kesmeye maruz olduğu varsayılır ve hesaplamada kullanılan beton kırılma dayanımı N Rk,c, tüm ankrajların dışmerkezlik olmaksızın çekmeye maruz olduğu varsayımıyla hesaplanır. Ek donatı olmadığı varsayılır.

ϕ_{Mc} V_{Rk,cp} = ϕ_{Mc} k_8 N_{Rk,c}

burada:

$ϕ Mc - betona bağlı ankraj kırılma modları için kapasite faktörü, kod kurulumunda düzenlenebilir; önerilen değer 1/1.5'tir (Tablo 3.2.4)$
$k 8 - Değerlendirme Raporunda yayımlanan parametre; ETAG 001 - Ek C'ye göre h ef < 60 mm için k 8 = 1 ve h ef \geq 60 mm için k 8 = 2$
$N Rk,c - tek bir bağlantı elemanı veya gruptaki bağlantı elemanı için karakteristik beton koni dayanımı$

Kombine çekme ve kesme yüklemesi

Kombine çekme ve kesme yüklemesine maruz bir bağlantı elemanının dayanımı Bölüm 8'e göre belirlenir.

Çelik kırılması

Bağlantı elemanının kombine çekme ve kesme yüklemesi altındaki performansının değerlendirmesi AS 4100'e dayanır:

\left ( \frac{N^*}{ϕ_{Ms} N_{Rk,s}} \right ) ^2 + \left ( \frac{V^*}{ϕ_{Ms} V_{Rk,s}} \right ) ^2 \le 1.0

Beton kırılması

Çelik dışındaki kırılma modları Md. 8.2.1'e göre kontrol edilir:

\left ( \frac{N^*}{ϕ_{Mc} N_{Rk,i}} \right ) ^{1.5} + \left ( \frac{V^*}{ϕ_{Mc} V_{Rk,i}} \right ) ^{1.5} \le 1.0

burada:

$N* - tek bir bağlantı elemanına veya gruba uygulanan tasarım çekme kuvveti$
$V* - tek bir bağlantı elemanına veya gruba uygulanan tasarım kesme kuvveti$
$N Rk,i - 'i' kırılma moduna karşı bağlantı elemanı veya grubun karakteristik çekme dayanımı$
$V Rk,i - 'i' kırılma moduna karşı bağlantı elemanı veya grubun karakteristik kesme dayanımı$
$ϕ_{Ms} = \frac{5 f_{yf}}{6 f_{uf}}$
$ϕ Ms = f yf / f uf \leq 0.8, f uf \leq 800 MPa ve f yf / f uf \leq 0.8 olduğunda; aksi hâlde ϕ Ms = 2/3 - kesmedeki çelik kırılması için kapasite faktörü (Tablo 3.2.4)$
$ϕ Mc - betona bağlı ankraj kırılma modları için kapasite faktörü, kod kurulumunda düzenlenebilir; önerilen değer 1/1.5'tir (Tablo 3.2.4)$

Stand-off ankrajlar

Stand-off'lu ankrajlar, cıvata kapasite faktörleri ile AS 4100'e göre kiriş eleman olarak tasarlanır. Elemanın varsayılan uzunluğu, boşluk yüksekliğinin, nominal çap kalınlığının yarısının ve taban plakası kalınlığının yarısının toplamıdır. Stand-off ankrajlar genellikle harç doldurulmadan önceki yapım aşaması olarak kontrol edilir.

Eğilme kapasitesi

Eğilme kapasitesi AS 4100, Md. 5.1'e göre belirlenir.

M* \leq ϕ M s

burada:

$M* - sonlu elemanlar yöntemiyle belirlenen ankraj üzerindeki eğilme momenti$
$ϕ = 0.8 - cıvatalar için kapasite faktörü$
$M s = f y Z e - eğilme için kesit moment kapasitesi$
$f y - ankraj akma dayanımı$
$Z e = min {S, 1.5 \cdot Z} - etkin kesit modülü - Md. 5.2.3$
$S = \frac{d^3}{6}$
$Z = \frac{1}{32} \pi d^3$

Kesme kapasitesi

Kesme kapasitesi AS 4100, Md. 5.11'e göre belirlenir.

V* \leq ϕ V w

burada:

$V* - tasarım kesme kuvveti$
$ϕ = 0.8 - cıvatalar için kapasite faktörü$
$V w = 0.6 f y A w - nominal kesme akma kapasitesi - Md. 5.11.4$
$f y - ankraj akma dayanımı$
$A w = 0.844 A s - kesme alanı$
$A s - AS 1275'te tanımlandığı şekilde cıvatanın çekme gerilmesi alanı$

Eksenel basınç kapasitesi

Eksenel basınç kapasitesi AS 4100, Md. 6'ya göre belirlenir. Burkulma Md. 6.3'e göre dikkate alınır:

N* \leq ϕ N c

burada:

$N* - tasarım basınç kuvveti$
$ϕ = 0.8 - cıvatalar için kapasite faktörü$
$N c = α c N s \leq N s - nominal eleman kapasitesi - Md. 6.3.3$
$N s = k f A s f y - nominal kesit kapasitesi - Md. 6.2$
$f y - ankraj akma dayanımı$
$l e = k e l - etkin uzunluk - Md. 6.3.2$
$k e = 2 - eleman etkin uzunluk faktörü; ankrajın alt uçta ankastre, üst uçta mafsallı yanal ötelemeli eleman olduğu muhafazakâr biçimde varsayılır$
$l = l gap + d / 2 + t p / 2 - elemanın varsayılan uzunluğu$
$l gap - boşluk yüksekliği$
$d - nominal cıvata çapı$
$t p - taban plakası kalınlığı$
$\alpha_c = \xi \left \{ 1 - \sqrt{1- \left ( \frac{90}{\xi \lambda} \right )^2 } \right \}$
$\xi = \frac{\left( \frac{\lambda}{90} \right)^2 + 1 + \eta}{2 \left( \frac{\lambda}{90} \right)^2}$
$\lambda = \lambda_n + \alpha_a \alpha_b$
$\eta = 0.00326 (\lambda-13.5)$
$\lambda_n = \frac{l_e}{r} \sqrt{k_f} \sqrt{\frac{f_y}{250}}$
$k f = 1 - form faktörü - Md. 6.2.2$
$r = \sqrt{\frac{I_s}{A_s}}$
$I_s = \frac{1}{64} \pi d_s^4$
$A s - AS 1275'te tanımlandığı şekilde cıvatanın çekme gerilmesi alanı$
$d_s = \sqrt{\frac{4 A_s}{\pi}}$
$\alpha_a = \frac{2100 (\lambda_n - 13.5)}{\lambda_n^2 - 15.3 \lambda_n + 2050}$
$α b = 0.5 - basınç elemanı kesit sabiti - Tablo 6.3.3$

Eksenel çekme kapasitesi

Eksenel çekme kapasitesi AS 4100, Md. 7'ye göre belirlenir:

N* \leq ϕ N t

burada:

$N* - tasarım çekme kuvveti$
$ϕ = 0.8 - cıvatalar için kapasite faktörü$
$N t = A s f y - çekmede cıvatanın nominal kesit kapasitesi - Md. 7.2$
$A s - AS 1275'te belirtildiği şekilde cıvatanın çekme gerilmesi alanı$
$f y - ankraj akma dayanımı$

Yükleme etkileşimi

Stand-off'lu bir ankraj kesme yükü ve basınç kuvvetine maruz kalıyorsa, yükleme etkileşimi kontrolü yapılır:

\frac{N^*}{\phi N_c} + \frac{M^*}{\phi M_s} \le 1

burada:

$N* - tasarım basınç kuvveti$
$ϕ = 0.8 - cıvatalar için kapasite faktörü$
$N c - basınç dayanımı$
$M* - kol kolu üzerindeki kesmeden kaynaklanan tasarım eğilme momenti$
$M s - eğilme dayanımı$

Ayrıca çelik kesme kırılması ve beton kesme kırılmaları (beton kenar kırılması, beton pryout kırılması) kontrolleri yapılır.

Stand-off'lu bir ankraj kesme yükü ve çekme kuvvetine maruz kalıyorsa, yükleme etkileşimi kontrolü yapılır:

\frac{N_{tf}^*}{\phi N_{t}} + \frac{M^*}{\phi M_s} \le 1

burada:

$N* tf - tasarım çekme kuvveti$
$ϕ = 0.8 - cıvatalar için kapasite faktörü$
$N t - çekme dayanımı$
$M* - kol kolu üzerindeki kesmeden kaynaklanan tasarım eğilme momenti$
$M s - eğilme dayanımı$

Ayrıca çelik kesme kırılması ve çekme ile kesmeden kaynaklanan beton kırılmaları kontrolleri yapılır.

Avustralya standartlarına göre beton bloğun kod kontrolü

Çelik
AS (Australia)
Connection
CBFEM
Concrete block
Steel-to-concrete
Anchoring

Knowledge base

Avustralya standartlarına göre beton bloğun kod kontrolü

Daha fazla oku

Avustralya standartlarına göre cıvata, kaynak ve ankraj detaylandırması

Çelik
Connection
Anchoring
CBFEM
Bolts
Welds
AS (Australia)

Knowledge base

Avustralya standartlarına göre cıvata, kaynak ve ankraj detaylandırması

Daha fazla oku

Çelik
Connection
Geometry
Anchoring
Concrete block
Plates
Steel-to-concrete
Hilti

Knowledge base

Genel ankraj şekilleri ve seçenekleri

Daha fazla oku

Connection designSteelKnowledge baseConnectionAnchoring

Avustralya standartlarına göre ankrajların kod kontrolü

Bu makale aynı zamanda şu dillerde de mevcuttur:

Yapay zeka tarafından İngilizce'den çevrildi

Ankrajlardaki kuvvetler, prying kuvvetleri dahil, sonlu elemanlar analizi ile belirlenir; ancak dayanımlar AS 5216 kod hükümleri kullanılarak kontrol edilir.

Ankraj kontrolü AS 5216:2018'e göre yapılmaktadır. Kod, yerinde dökme ankrajlar için bazı formülleri özellikle belirtmese de, formüller yerinde dökme ankrajların açıkça belirtildiği SA TS 101:2015 ile aynıdır. Kod kurulumunda çatlamış veya çatlamamış beton seçilebilir. Çatlamış beton, varsayılan olarak muhafazakâr biçimde kabul edilir. Çekme ve kesmedeki beton koni kırılma kontrolü, Kod kurulumunda göz ardı edilebilir; bu, kuvvetin donatı aracılığıyla aktarıldığının varsayıldığı anlamına gelir. Kullanıcıya bu kuvvetin büyüklüğü sunulur. Beton koni kırılma dayanımının beton pry-out kırılma kontrolü formülünde kullanılması nedeniyle, bu kontrol de göz ardı edilir.

Çekmeye maruz ankrajların aşağıdaki kontrolleri sağlanmamakta olup ilgili Teknik Ürün Spesifikasyonundaki bilgiler kullanılarak kontrol edilmelidir (AS 5216:2018: Ek A'ya göre test):

$Bağlantı elemanının sıyrılma kırılması (sonradan yerleştirilen mekanik ankrajlar için) - AS 5216:2018: 6.2.4,$
$Kombine sıyrılma ve beton koni kırılması (sonradan yerleştirilen yapıştırmalı ankrajlar için) - AS 5216:2018: 6.2.5,$
$Beton yarılma kırılması - AS 5216:2018: 6.2.6.$

Beton blow-out kırılması yalnızca pul plakalı ankrajlar için sağlanmaktadır.

Çekmede çelik kırılması

Çekmede çelik kırılması Md. 6.2.2'ye göre kontrol edilir:

ϕ_{Ms} N_{tf} = ϕ_{Ms} A_s f_{uf}

burada:

$ϕ_{Ms} = \frac{5 f_{yf}}{6 f_{uf}} \le 1/1.4$
$A s - AS 1275'te belirtildiği şekilde cıvatanın çekme gerilmesi alanı$
$f uf - AS 4100 - Tablo 9.3.1'de belirtildiği şekilde cıvatanın minimum çekme dayanımı$

Beton koni kırılması

Beton koni kırılması Md. 6.2.3'e göre kontrol edilir ve uygulanabildiği durumlarda ankraj grubu için sağlanır. Bir gruptaki veya tek bir bağlantı elemanındaki çekmeye maruz bağlantı elemanlarının karakteristik dayanımı:

ϕ_{Mc} N_{Rk,c} = ϕ_{Mc} N_{Rk,c}^0 \left ( \frac{A_{c,N}}{A^0_{c,N}} \right ) \psi_{s,N} \psi_{re,N} \psi_{ec,N} \psi_{M,N}

burada:

$ϕ Mc - betona bağlı ankraj kırılma modları için kapasite faktörü, kod kurulumunda düzenlenebilir; önerilen değer 1/1.5'tir (Tablo 3.2.4)$
$N_{Rk,c}^0 = k_1 \sqrt{f'_c} h_{ef}^{1.5}$
$A c,N - komşu bağlantı elemanları ve beton elemanın kenarları ile sınırlanan bağlantı elemanının kırılma konisinin gerçek izdüşüm alanı - Md. 6.2.3.3$
$A c,N 0 = s cr,N 2 - kenar mesafesi en az 1.5 h ef olan tek bir bağlantı elemanının referans izdüşüm alanı - Md. 6.2.3.3$
$\psi_{s,N} = 0.7 + 0.3 \frac{c}{c_{cr,N}} \le 1$
$\psi_{re,N} = 0.5 + \frac{h_{ef}}{200} \le 1$
$\psi_{ec,N} = \frac{1}{1+2 e_N / s_{cr,N}} \le 1$
$\psi_{M,N} = 2- \frac{2 z}{3 h_{ef}} \ge 1$
$\item k1 – parametre; yerinde dökme ankrajlar için (Ankraj tipi – pul plaka) çatlamış betonda k1 = kcr,N = 8.9, çatlamamış betonda k1 = kucr,N = 12.7; sonradan yerleştirilen ankrajlar için (Ankraj tipi – düz) çatlamış betonda k1 = kcr,N = 7.7, çatlamamış betonda k1 = kucr,N = 11.0$
$s cr,N = 2 c cr,N = 3 h ef - bağlantı elemanları aralığı$
$c cr,N = 1.5 h ef - karakteristik kenar mesafesi$
$h'_{ef} = \max \left ( \frac{c_{max}}{c_{cr,N}}h_{ef}; \, \frac{s_{max}}{s_{cr,N}}h_{ef} \right )$
$z - iç kol uzunluğu$
$c - en küçük kenar mesafesi$

Ortak beton konisi oluşturan çekmeye maruz ankraj grubu için beton kırılma konisi alanı, A c,N, kırmızı kesik çizgiyle gösterilmektedir.

Md. 6.2.8'e göre, beton koni kırılmasına neden olan kuvvetleri aktarmak için ek donatı kullanılabilir. Bu tür donatı AS 3600'e uygun olarak tasarlanmalıdır.

Sıyrılma kırılması

Sıyrılma kırılması, başlıklı yerinde dökme bağlantı elemanları (Ankraj tipi - pul plaka) için SA TS 101:2015 - Md. 6.2.3'e göre kontrol edilir:

ϕ_{Mc} N_{Rk,p} = k_1 A_h f'_c

$ϕ Mc - betona bağlı ankraj kırılma modları için kapasite faktörü, kod kurulumunda düzenlenebilir; önerilen değer 1/1.5'tir (Tablo 3.2.4)$
$k 1 - betonun durumuna ilişkin parametre; çatlamış beton için k 1 = 8.0, çatlamamış beton için k 1 = 11.2$
$A_h = a_{wp}^2 - \frac{\pi}{4} d^2$
$d h \leq 6 t h + d - bağlantı elemanı başlığının çapı$
$t h - başlıklı bağlantı elemanının başlık kalınlığı$
$d - bağlantı elemanı gövdesinin çapı$
$a wp - dikdörtgen pul plakanın kenar uzunluğu$
$f' c - betonun karakteristik basınç dayanımı$

Yerinde dökme başlıklı ankrajlar dışındaki ankrajlar için sıyrılma kırılması hesaplanmamakta olup dayanım üretici tarafından garanti edilmeli veya Ek A'ya uygun test ve değerlendirme ile belirlenmelidir.

Montaj sırasında (Md. 6.2.6.1) veya yükleme nedeniyle (Md. 6.2.6.2) yarılma kırılmasına karşı dayanım sağlanmamakta olup üretici tarafından garanti edilmeli veya Ek A'ya uygun test ve değerlendirme ile belirlenmelidir.

Blow-out kırılması

Blow-out kırılması, kenar mesafesi c \leq 0.5 h ef olan başlıklı ankrajlar (Ankraj tipi - pul) için Md. 6.2.7'ye göre kontrol edilir. Kenara yakın aralıkları s \leq 4 c 1 olan ankrajlar grup olarak değerlendirilir. Kırlangıç kuyruğu ankrajlar aynı şekilde kontrol edilebilir; ancak A h değeri yazılımda bilinmemektedir. Kırlangıç kuyruğu ankrajların blow-out kırılması, ilgili boyutlarda pul plaka seçilerek belirlenebilir.

ϕ_{Mc} N_{Rk,cb} = ϕ_{Mc} N_{Rk,cb}^0 \frac{A_{c,Nb}}{A_{c,Nb}^0} \psi_{s,Nb} \psi_{g,Nb} \psi_{ec,Nb}

burada:

$ϕ Mc - betona bağlı ankraj kırılma modları için kapasite faktörü, kod kurulumunda düzenlenebilir; önerilen değer 1/1.5'tir (Tablo 3.2.4)$
$N_{Rk,cb}^0 = k_5 c_1 \sqrt{A_h} \sqrt{f'_c}$
$A c,Nb - beton elemanın kenarları (c 2 \leq 2 c 1), komşu bağlantı elemanlarının varlığı (s \leq 4 c 1) veya eleman kalınlığı ile sınırlanan bağlantı elemanının gerçek izdüşüm alanı - Md. 6.2.7.3$
$A c,Nb 0 = (4 c 1) 2 - kenar mesafesi c 1'e eşit olan tek bir bağlantı elemanının referans izdüşüm alanı - Md. 6.2.7.3$
$\psi_{s,Nb} = 0.7+0.3 \frac{c_2}{2 c_1} \le 1$
$\psi_{g,Nb} = \sqrt{n} + (1-\sqrt{n}) \frac{s_2}{4c_1} \ge 1$
$\psi_{ec,Nb} = \frac{1}{1+2 e_N / s_{cr,Nb}} \le 1$
$k 5 - betonun durumuna ilişkin parametre; çatlamış beton için k 5 = 8.7, çatlamamış beton için k 5 = 12.2$
$c 1 - bağlantı elemanının en yakın kenara doğru 1. yöndeki kenar mesafesi$
$c 2 - çok kenarlı dar bir elemanda en küçük kenar mesafesi olan, 1. yöne dik bağlantı elemanının kenar mesafesi$
$A_h = a_{wp}^2 - \frac{\pi}{4} d^2$
$f' c - betonun karakteristik basınç dayanımı$
$n - beton elemanın kenarına paralel sıradaki bağlantı elemanı sayısı$
$s 2 - bir gruptaki bağlantı elemanlarının 1. yöne dik aralığı$
$s cr,Nb = 4 c 1 - bir bağlantı elemanının blow-out kırılmasına karşı karakteristik çekme dayanımını geliştirebilmesi için gerekli aralık$

Kesmedeki çelik kırılması

Kesmedeki çelik kırılması Md. 7.2.2'ye göre belirlenir. Ankrajın, cıvatalarla aynı malzeme özelliklerine sahip dişli çubuktan yapıldığı varsayılır.

Kol kolu olmaksızın kesme kuvveti

Kol kolu olmaksızın kesme kuvveti, stand-off - doğrudan seçildiğinde varsayılır. Bağlantı elemanlarının sünek çelikten yapıldığı ve k 7 = 1 faktörünün geçerli olduğu varsayılır. Her bağlantı elemanı ayrı ayrı kontrol edilir. Dayanım AS 5216 - Md. 7.2.2.2 ve AS 4100 - Md. 9.2.2.1'e göre belirlenir:

ϕ_{Ms} V_{Rk,s} = ϕ_{Ms} 0.62 f_{uf} A

burada:

$ϕ_{Ms} = f_{yf} / f_{uf} \le 0.8$
$f uf - AS 4100 Tablo 9.2.1'de belirtildiği şekilde cıvatanın minimum çekme dayanımı$
$A - sırasıyla AS 1275'te tanımlandığı şekilde cıvatanın küçük çap alanı olan A c veya cıvatanın nominal düz gövde alanı olan A o'ya eşit cıvata alanı$

f' c < 20 MPa olan betonda h ef / d < 5 olan bağlantı elemanları için V Rk,s, 0.8'e eşit bir faktörle çarpılır.

Kol kolu ile kesme kuvveti

Kol kollu çelik kesme dayanımı Md. 7.2.2.3'e göre hesaplanır:

ϕ_{Ms} V_{Rk,s,M} = ϕ_{Ms} \frac{\alpha_M M_{Rk,s}}{l_a}

burada:

$ϕ_{Ms} = f_{yf} / f_{uf} \le 0.8$
$α M = 2 - ankraj plakasının dönmesinin engellendiği varsayılan mesnet derecesini dikkate alan parametre - Md. 4.2.2.4$
$M_{Rk,s} = M_{Rk,s}^0 \left ( 1- \frac{N^*}{ϕ_{Ms} N_{Rk,s}} \right )$
$l a = a 3 + e 1 - kol kolunun uzunluğu$
$a 3 = 0.5 d - kesmeye maruz bağlantı elemanının varsayılan mesnet noktası ile beton yüzeyi arasındaki mesafe$
$e 1 = t g + t fix / 2 - tesviye harcı veya şerbetinin kalınlığı göz ardı edilerek, uygulanan kesme yükünün beton yüzeyine göre dışmerkezliği$
$t g - harç tabakasının kalınlığı$
$t fix - taban plakasının kalınlığı$
$d - bağlantı elemanının nominal çapı$
$N * - tasarım çekme yükü$
$ϕ Ms N Rk,s - çelik kırılmasına karşı bağlantı elemanının çekme dayanımı$
$M Rk,s 0 = 1.2 W el f uf - bağlantı elemanının karakteristik eğilme dayanımı - ETAG 001 - Ek C$
$d_s = \sqrt{\frac{4 A_s}{\pi}}$

Beton kenar kırılması

Beton kenar kırılması Md. 7.2.3'e göre kontrol edilir. Bağlantı elemanlarının beton konileri kesişiyorsa grup olarak kontrol edilir. Kesme yükü yönündeki kenarlar kontrol edilir. Taban plakasındaki tüm yükün kontrol edilen kenara yakın bağlantı elemanı tarafından aktarıldığı varsayılır.

ϕ_{Mc} V_{Rk,c} = ϕ_{Mc} V_{Rk,c}^0 \frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \psi_{s,V} \psi_{h,V} \psi_{ec,V} \psi_{\alpha,V} \psi_{re,V}

burada:

$ϕ Mc - betona bağlı ankraj kırılma modları için kapasite faktörü, kod kurulumunda düzenlenebilir; önerilen değer 1/1.5'tir (Tablo 3.2.4)$
$V_{Rk,c}^0 = k_9 d^{\alpha} l_f^{\beta} \sqrt{f'_c} c_1^{1.5}$
$A c,V - idealleştirilmiş beton kırılma gövdesinin gerçek alanı - Md. 7.2.3.3$
$A c,V 0 = 4.5 c 12 - kırılma konisinin referans izdüşüm alanı - Md. 7.2.3.3$
$psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \frac{c_2}{1.5 c_1} \le 1$
$\psi_{h,V} = \left ( \frac{1.5 c_1}{h} \right ) ^{0.5} \ge 1$
$\psi_{ec,V} = \frac{1}{1+2 e_V / (3c_1)} \le 1$
$\psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.5 \sin \alpha_V)^2}} \ge 1$
$ψ re,V = 1 - kabuk soyulma etkisini dikkate alan parametre - Md. 7.2.3.8, kenar donatısı veya etriye olmadığı varsayılır$
$k 9 - betonun durumunu dikkate alan parametre; çatlamış beton için k 9 = 1.7, çatlamamış beton için k 9 = 2.4$
$d - bağlantı elemanının nominal çapı$
$\alpha = 0.1 \left ( \frac{l_f}{c_1} \right ) ^{0.5}$
$\beta = 0.1 \left ( \frac{d}{c_1} \right ) ^{0.2}$
$l f = h ef \leq 12 d, d \leq 24 mm iken; l f = h ef \leq max (8 d, 300 mm), d > 24 mm iken - bağlantı elemanının uzunluğuyla ilgili parametre$
$f' c - 28 günlük betonun karakteristik basınç silindir dayanımı$
$c 1 - bağlantı elemanının incelenen kenara olan kenar mesafesi; Md. 7.2.3.9'a göre, c 2,max < 1.5 c 1 olan dar ve aynı zamanda ince, h < 1.5 c 1 olan elemanlarda önceki denklemlerde c 1 yerine c' 1 kullanılır; azaltılmış c' 1 = max (c 2,max / 1.5, h / 1.5, s c,max / 3)$
$c 2 - bağlantı elemanının incelenen kenara dik yöndeki daha küçük kenar mesafesi$
$h - beton eleman kalınlığı$
$e V - kesmeye maruz bağlantı elemanları grubuna etkiyen bileşke kesme kuvvetinin, kesmeye maruz bağlantı elemanlarının ağırlık merkezine göre dışmerkezliği$
$α V - bağlantı elemanına veya bağlantı elemanı grubuna uygulanan yük ile incelenen serbest kenara dik yön arasındaki açı, 0° < α V < 90°$
$h ef - bağlantı elemanının etkin gömme derinliği$

Md. 6.2.8'e göre, beton kenar kırılmasına ve/veya beton pry-out kırılmasına neden olan kuvvetleri aktarmak için ek donatı kullanılabilir. Bu tür donatı AS 3600'e uygun olarak tasarlanmalıdır.

Beton pry-out kırılması

Beton pry-out kırılması Md. 7.2.4'e göre kontrol edilir. Bir taban plakasındaki tüm ankrajların kesmeye maruz olduğu varsayılır ve hesaplamada kullanılan beton kırılma dayanımı N Rk,c, tüm ankrajların dışmerkezlik olmaksızın çekmeye maruz olduğu varsayımıyla hesaplanır. Ek donatı olmadığı varsayılır.

ϕ_{Mc} V_{Rk,cp} = ϕ_{Mc} k_8 N_{Rk,c}

burada:

$ϕ Mc - betona bağlı ankraj kırılma modları için kapasite faktörü, kod kurulumunda düzenlenebilir; önerilen değer 1/1.5'tir (Tablo 3.2.4)$
$k 8 - Değerlendirme Raporunda yayımlanan parametre; ETAG 001 - Ek C'ye göre h ef < 60 mm için k 8 = 1 ve h ef \geq 60 mm için k 8 = 2$
$N Rk,c - tek bir bağlantı elemanı veya gruptaki bağlantı elemanı için karakteristik beton koni dayanımı$

Kombine çekme ve kesme yüklemesi

Kombine çekme ve kesme yüklemesine maruz bir bağlantı elemanının dayanımı Bölüm 8'e göre belirlenir.

Çelik kırılması

Bağlantı elemanının kombine çekme ve kesme yüklemesi altındaki performansının değerlendirmesi AS 4100'e dayanır:

\left ( \frac{N^*}{ϕ_{Ms} N_{Rk,s}} \right ) ^2 + \left ( \frac{V^*}{ϕ_{Ms} V_{Rk,s}} \right ) ^2 \le 1.0

Beton kırılması

Çelik dışındaki kırılma modları Md. 8.2.1'e göre kontrol edilir:

\left ( \frac{N^*}{ϕ_{Mc} N_{Rk,i}} \right ) ^{1.5} + \left ( \frac{V^*}{ϕ_{Mc} V_{Rk,i}} \right ) ^{1.5} \le 1.0

burada:

$N* - tek bir bağlantı elemanına veya gruba uygulanan tasarım çekme kuvveti$
$V* - tek bir bağlantı elemanına veya gruba uygulanan tasarım kesme kuvveti$
$N Rk,i - 'i' kırılma moduna karşı bağlantı elemanı veya grubun karakteristik çekme dayanımı$
$V Rk,i - 'i' kırılma moduna karşı bağlantı elemanı veya grubun karakteristik kesme dayanımı$
$ϕ_{Ms} = \frac{5 f_{yf}}{6 f_{uf}}$
$ϕ Ms = f yf / f uf \leq 0.8, f uf \leq 800 MPa ve f yf / f uf \leq 0.8 olduğunda; aksi hâlde ϕ Ms = 2/3 - kesmedeki çelik kırılması için kapasite faktörü (Tablo 3.2.4)$
$ϕ Mc - betona bağlı ankraj kırılma modları için kapasite faktörü, kod kurulumunda düzenlenebilir; önerilen değer 1/1.5'tir (Tablo 3.2.4)$

Stand-off ankrajlar

Stand-off'lu ankrajlar, cıvata kapasite faktörleri ile AS 4100'e göre kiriş eleman olarak tasarlanır. Elemanın varsayılan uzunluğu, boşluk yüksekliğinin, nominal çap kalınlığının yarısının ve taban plakası kalınlığının yarısının toplamıdır. Stand-off ankrajlar genellikle harç doldurulmadan önceki yapım aşaması olarak kontrol edilir.

Eğilme kapasitesi

Eğilme kapasitesi AS 4100, Md. 5.1'e göre belirlenir.

M* \leq ϕ M s

burada:

$M* - sonlu elemanlar yöntemiyle belirlenen ankraj üzerindeki eğilme momenti$
$ϕ = 0.8 - cıvatalar için kapasite faktörü$
$M s = f y Z e - eğilme için kesit moment kapasitesi$
$f y - ankraj akma dayanımı$
$Z e = min {S, 1.5 \cdot Z} - etkin kesit modülü - Md. 5.2.3$
$S = \frac{d^3}{6}$
$Z = \frac{1}{32} \pi d^3$

Kesme kapasitesi

Kesme kapasitesi AS 4100, Md. 5.11'e göre belirlenir.

V* \leq ϕ V w

burada:

$V* - tasarım kesme kuvveti$
$ϕ = 0.8 - cıvatalar için kapasite faktörü$
$V w = 0.6 f y A w - nominal kesme akma kapasitesi - Md. 5.11.4$
$f y - ankraj akma dayanımı$
$A w = 0.844 A s - kesme alanı$
$A s - AS 1275'te tanımlandığı şekilde cıvatanın çekme gerilmesi alanı$

Eksenel basınç kapasitesi

Eksenel basınç kapasitesi AS 4100, Md. 6'ya göre belirlenir. Burkulma Md. 6.3'e göre dikkate alınır:

N* \leq ϕ N c

burada:

$N* - tasarım basınç kuvveti$
$ϕ = 0.8 - cıvatalar için kapasite faktörü$
$N c = α c N s \leq N s - nominal eleman kapasitesi - Md. 6.3.3$
$N s = k f A s f y - nominal kesit kapasitesi - Md. 6.2$
$f y - ankraj akma dayanımı$
$l e = k e l - etkin uzunluk - Md. 6.3.2$
$k e = 2 - eleman etkin uzunluk faktörü; ankrajın alt uçta ankastre, üst uçta mafsallı yanal ötelemeli eleman olduğu muhafazakâr biçimde varsayılır$
$l = l gap + d / 2 + t p / 2 - elemanın varsayılan uzunluğu$
$l gap - boşluk yüksekliği$
$d - nominal cıvata çapı$
$t p - taban plakası kalınlığı$
$\alpha_c = \xi \left \{ 1 - \sqrt{1- \left ( \frac{90}{\xi \lambda} \right )^2 } \right \}$
$\xi = \frac{\left( \frac{\lambda}{90} \right)^2 + 1 + \eta}{2 \left( \frac{\lambda}{90} \right)^2}$
$\lambda = \lambda_n + \alpha_a \alpha_b$
$\eta = 0.00326 (\lambda-13.5)$
$\lambda_n = \frac{l_e}{r} \sqrt{k_f} \sqrt{\frac{f_y}{250}}$
$k f = 1 - form faktörü - Md. 6.2.2$
$r = \sqrt{\frac{I_s}{A_s}}$
$I_s = \frac{1}{64} \pi d_s^4$
$A s - AS 1275'te tanımlandığı şekilde cıvatanın çekme gerilmesi alanı$
$d_s = \sqrt{\frac{4 A_s}{\pi}}$
$\alpha_a = \frac{2100 (\lambda_n - 13.5)}{\lambda_n^2 - 15.3 \lambda_n + 2050}$
$α b = 0.5 - basınç elemanı kesit sabiti - Tablo 6.3.3$

Eksenel çekme kapasitesi

Eksenel çekme kapasitesi AS 4100, Md. 7'ye göre belirlenir:

N* \leq ϕ N t

burada:

$N* - tasarım çekme kuvveti$
$ϕ = 0.8 - cıvatalar için kapasite faktörü$
$N t = A s f y - çekmede cıvatanın nominal kesit kapasitesi - Md. 7.2$
$A s - AS 1275'te belirtildiği şekilde cıvatanın çekme gerilmesi alanı$
$f y - ankraj akma dayanımı$

Yükleme etkileşimi

Stand-off'lu bir ankraj kesme yükü ve basınç kuvvetine maruz kalıyorsa, yükleme etkileşimi kontrolü yapılır:

\frac{N^*}{\phi N_c} + \frac{M^*}{\phi M_s} \le 1

burada:

$N* - tasarım basınç kuvveti$
$ϕ = 0.8 - cıvatalar için kapasite faktörü$
$N c - basınç dayanımı$
$M* - kol kolu üzerindeki kesmeden kaynaklanan tasarım eğilme momenti$
$M s - eğilme dayanımı$

Ayrıca çelik kesme kırılması ve beton kesme kırılmaları (beton kenar kırılması, beton pryout kırılması) kontrolleri yapılır.

Stand-off'lu bir ankraj kesme yükü ve çekme kuvvetine maruz kalıyorsa, yükleme etkileşimi kontrolü yapılır:

\frac{N_{tf}^*}{\phi N_{t}} + \frac{M^*}{\phi M_s} \le 1

burada:

$N* tf - tasarım çekme kuvveti$
$ϕ = 0.8 - cıvatalar için kapasite faktörü$
$N t - çekme dayanımı$
$M* - kol kolu üzerindeki kesmeden kaynaklanan tasarım eğilme momenti$
$M s - eğilme dayanımı$

Ayrıca çelik kesme kırılması ve çekme ile kesmeden kaynaklanan beton kırılmaları kontrolleri yapılır.

Çelik
AS (Australia)
Connection
CBFEM
Concrete block
Steel-to-concrete
Anchoring

Knowledge base

Avustralya standartlarına göre beton bloğun kod kontrolü

Daha fazla oku

Çelik
Connection
Anchoring
CBFEM
Bolts
Welds
AS (Australia)

Knowledge base

Avustralya standartlarına göre cıvata, kaynak ve ankraj detaylandırması

Daha fazla oku

Çelik
Connection
Geometry
Anchoring
Concrete block
Plates
Steel-to-concrete
Hilti

Knowledge base

Genel ankraj şekilleri ve seçenekleri

Daha fazla oku

Avustralya standartlarına göre ankrajların kod kontrolü

Çekmede çelik kırılması

Beton koni kırılması

Sıyrılma kırılması

Blow-out kırılması

Kesmedeki çelik kırılması

Kol kolu olmaksızın kesme kuvveti

Kol kolu ile kesme kuvveti

Beton kenar kırılması

Beton pry-out kırılması

Kombine çekme ve kesme yüklemesi

Çelik kırılması

Beton kırılması

Stand-off ankrajlar

Eğilme kapasitesi

Kesme kapasitesi

Eksenel basınç kapasitesi

Eksenel çekme kapasitesi

Yükleme etkileşimi

İlgili makaleler

Avustralya standartlarına göre beton bloğun kod kontrolü

Avustralya standartlarına göre cıvata, kaynak ve ankraj detaylandırması

Genel ankraj şekilleri ve seçenekleri

Avustralya standartlarına göre ankrajların kod kontrolü

Çekmede çelik kırılması

Beton koni kırılması

Sıyrılma kırılması

Blow-out kırılması

Kesmedeki çelik kırılması

Kol kolu olmaksızın kesme kuvveti

Kol kolu ile kesme kuvveti

Beton kenar kırılması

Beton pry-out kırılması

Kombine çekme ve kesme yüklemesi

Çelik kırılması

Beton kırılması

Stand-off ankrajlar

Eğilme kapasitesi

Kesme kapasitesi

Eksenel basınç kapasitesi

Eksenel çekme kapasitesi

Yükleme etkileşimi

İlgili makaleler

Avustralya standartlarına göre beton bloğun kod kontrolü

Avustralya standartlarına göre cıvata, kaynak ve ankraj detaylandırması

Genel ankraj şekilleri ve seçenekleri