การตรวจสอบตามมาตรฐานของพุกตามมาตรฐานอินเดีย

แรงในพุกรวมถึงแรงงัดถูกกำหนดโดยการวิเคราะห์ด้วยวิธี Finite Element แต่ความต้านทานจะถูกตรวจสอบโดยใช้บทบัญญัติของมาตรฐาน IS 1946:2025

การตรวจสอบพุกดำเนินการตามมาตรฐาน IS 1946:2025 แม้ว่ามาตรฐานจะไม่ได้ระบุสูตรเฉพาะสำหรับพุกแบบ cast-in-place แต่ก็ใช้สูตรเดียวกันสำหรับพุกแบบ cast-in-place เช่นกัน แนวทางนี้ถือว่าเป็นแบบอนุรักษ์นิยม เนื่องจากในมาตรฐานอื่นๆ เช่น ACI 318 หรือ EN 1992-4 พุกแบบ cast-in-place มีความต้านทานสูงกว่าพุกติดตั้งภายหลังเล็กน้อย 

สามารถเลือก Concrete ที่แตกร้าวหรือไม่แตกร้าวได้ในการตั้งค่าโครงการ โดยค่าเริ่มต้นจะสมมติให้ Concrete แตกร้าวอย่างอนุรักษ์นิยม การตรวจสอบการแตกหักของกรวย Concrete ในแรงดึงและแรงเฉือนอาจละเว้นได้ในการตั้งค่าโครงการ ซึ่งหมายความว่าสมมติให้แรงถ่ายผ่านเหล็กเสริม ผู้ใช้จะได้รับข้อมูลขนาดของแรงนี้ เนื่องจากการใช้ความต้านทานการแตกหักของกรวย Concrete ในสูตรการตรวจสอบการวิบัติแบบ pry-out ของ Concrete การตรวจสอบนี้จึงถูกละเว้นด้วยเช่นกัน

การตรวจสอบพุกที่รับแรงดึงต่อไปนี้ไม่ได้ดำเนินการและควรตรวจสอบโดยใช้ข้อมูลในข้อกำหนดทางเทคนิคของผลิตภัณฑ์ที่เกี่ยวข้อง:

• การวิบัติแบบดึงหลุด (Pull-out failure) ของตัวยึด (สำหรับพุกทุกประเภท)
• การวิบัติแบบระเบิดออก (Blow-out failure) (สำหรับพุกหัว)
• การวิบัติแบบดึงหลุดและกรวย Concrete รวมกัน (สำหรับพุกติดตั้งภายหลังแบบยึดด้วยสารยึดเกาะ)
• การวิบัติแบบแยกตัวของ Concrete

การวิบัติแบบ pry-out ของ Concrete ในแรงเฉือนก็ไม่ได้ดำเนินการเช่นกัน และควรตรวจสอบโดยใช้ข้อมูลในข้อกำหนดทางเทคนิคของผลิตภัณฑ์ที่เกี่ยวข้อง

การวิบัติของเหล็กในแรงดึง

การวิบัติของเหล็กในแรงดึงถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.2.2:

$$N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}$$

โดยที่:

• $N_{Rk,s} = A_s \cdot f_u$ – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็ก
• $A_s$ – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึงของสลักพุก
• $f_u$ – กำลังสูงสุดของสลักพุก
• $\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงดึง
• $f_y$ – กำลังครากของสลักพุก
• $f_u$ – กำลังสูงสุดของสลักพุก

ความต้านทานการแตกหักของ Concrete ของพุกในแรงดึง

ความต้านทานการแตกหักของ Concrete ของพุกในแรงดึงถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.2.3 และดำเนินการสำหรับกลุ่มพุก (ตามความเหมาะสม) กำลังการออกแบบของตัวยึดที่รับแรงดึงในกลุ่มหรือตัวยึดเดี่ยวคือ:

$$N_{Rd,c} = \frac{N_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}$$

$$N_{Rk,c} = N^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,N}}{A^{0}_{c,N}} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N} \cdot \psi_{M,N}$$

โดยที่:

• $N^{0}_{Rk,c} = 7.2 \, \sqrt{f_{ck}} \, h_{ef}^{1.5}$ สำหรับ Concrete ที่แตกร้าว, $N^{0}_{Rk,c} = 10.1 \, \sqrt{f_{ck}} \, h_{ef}^{1.5}$ สำหรับ Concrete ที่ไม่แตกร้าว – กำลังลักษณะเฉพาะของตัวยึดที่อยู่ห่างจากผลกระทบของตัวยึดข้างเคียงหรือขอบของชิ้นส่วน Concrete; สภาพ Concrete สามารถตั้งค่าได้ในการตั้งค่าโครงการ
• $f_{ck}$ – กำลังอัดลักษณะเฉพาะของลูกบาศก์ Concrete
• $h_{ef} = \min \left[ h_{emb}, \max\left( \frac{c_{max}}{1.5}, \frac{s_{max}}{3} \right) \right]$ – ความลึกฝังที่มีประสิทธิผล
• $c_{\max}$ – ระยะสูงสุดจากศูนย์กลางพุกถึงขอบชิ้นส่วน Concrete
• $s_{\max}$ – ระยะศูนย์กลางถึงศูนย์กลางสูงสุดระหว่างพุก 
• $A_{c,N}$ – พื้นที่กรวยการแตกหักของ Concrete สำหรับกลุ่มพุก
• $A^{0}_{c,N} = (3.0 \, h_{ef})^2$ – พื้นที่กรวยการแตกหักของ Concrete สำหรับพุกเดี่ยวที่ไม่ได้รับอิทธิพลจากขอบ
• $\psi_{s,N} = 0.7 + 0.3 \, \frac{c'}{c_{cr,N}} \leq 1$ – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับการกระจายความเค้นใน Concrete เนื่องจากความใกล้ชิดของตัวยึดกับขอบชิ้นส่วน Concrete
• $c'$ – ระยะต่ำสุดจากพุกถึงขอบ
• $c'_{cr,N} = 1.5 \, h_{ef}$ – ระยะขอบลักษณะเฉพาะเพื่อให้มั่นใจในการถ่ายทอดความต้านทานลักษณะเฉพาะของพุกในกรณีการแตกหักของ Concrete ภายใต้แรงดึง
• $\psi_{re,N} = 0.5 + \frac{h_{emb}}{200} \leq 1$ – พารามิเตอร์ที่คำนึงถึงการแตกร่อนของผิว
• $h_{emb}$ – ความลึกฝัง
• $\psi_{ec,N} = \psi_{ec,N,x} \cdot \psi_{ec,N,y}$ – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงดึงแบบเยื้องศูนย์
• $\psi_{ec,N,x} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_{N,x}}{s_{cr,N}}}$, $\psi_{ec,N,y} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_{N,y}}{s_{cr,N}}}$ – ตัวประกอบปรับแก้ในทิศทาง x และ y
• $e_{N,x}, e_{N,y}$ – ความเยื้องศูนย์ของแรง
• $s'_{cr,N} = 3.0 \, h_{ef}$ – ระยะห่างลักษณะเฉพาะของพุกเพื่อให้มั่นใจในความต้านทานลักษณะเฉพาะของพุกในกรณีการวิบัติของกรวย Concrete ภายใต้แรงดึง
• $\psi_{M,N}$ – พารามิเตอร์ที่คำนึงถึงผลของแรงอัดระหว่างแผ่นยึดและ Concrete; $\psi_{M,N}=1.0$ หากเป็นไปตามเกณฑ์ใดเกณฑ์หนึ่งต่อไปนี้:

  • $c' < 1.5 \cdot h_{ef}$ – พุกอยู่ใกล้ขอบ
  • $\frac{N_c^n}{N_{Ld}} < 0.8$
  • $\frac{z}{h_{ef}} \ge 1.5$

    • $N_c^n$ – แรงอัดในแผ่นฐาน
    • $N_{Ld}$ – ผลรวมของแรงดึงของพุกที่มีพื้นที่กรวยการแตกหักของ Concrete ร่วมกัน
• $\psi_{M,N} = 2- \frac{z}{h_{ef}} \ge 1$ – กรณีอื่นๆ

  • $z$ – แขนโมเมนต์ภายใน
• $\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}$
• $\gamma_c$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับ Concrete ที่แก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ
• $\gamma_{inst}$ – ตัวประกอบความปลอดภัยด้านการติดตั้งที่แก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

พื้นที่กรวยการแตกหักของ Concrete สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงดึงซึ่งสร้างกรวย Concrete ร่วมกัน A_c,N แสดงด้วยเส้นประสีแดง

การวิบัติของเหล็กในแรงเฉือน

การวิบัติของเหล็กในแรงเฉือนถูกกำหนดตามข้อ 9.2.3 โดยสมมติว่าพุกทำจากเหล็กเกลียวที่มีคุณสมบัติวัสดุเดียวกับสลักเกลียว

แรงเฉือนโดยไม่มีแขนโมเมนต์

ความต้านทานแรงเฉือนถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.3.1:

$$V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}$$

$$V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}$$

$$V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u$$

โดยที่:

• $V_{Rk,s}$ – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็ก
• $k_1$ – ตัวประกอบขึ้นอยู่กับผลิตภัณฑ์ สมมติให้ $k_1 = 1$
• $V^{0}_{Rk,s}$ – กำลังแรงเฉือนลักษณะเฉพาะ
• $A_s$ – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึง
• $f_u$ – กำลังสูงสุดของสลักพุก
• $\gamma_{Ms}$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กภายใต้แรงเฉือน

  • $\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$ สำหรับ $f_u \le 800$ MPa และ $f_y/f_u \le 0.8$
  • $\gamma_{Ms} = 1.5$ สำหรับ $f_u > 800$ MPa หรือ $f_y/f_u > 0.8$

    • $f_y$ – กำลังครากของสลักพุก

แรงเฉือนที่มีแขนโมเมนต์

ความต้านทานแรงเฉือนถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.3.2:

$$V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}$$

$$V_{Rk,s} = \frac{\alpha_M \cdot M_{Rk,s}}{l}$$

โดยที่:

• $V_{Rk,s}$ – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็กที่มีแขนโมเมนต์
• $\alpha_M$ – ตัวประกอบที่คำนึงถึงระดับการยึดรั้งของตัวยึด สมมติให้ $\alpha_M = 2$ เนื่องจากพุกถูกยึดด้วยน็อตสองตัวและแผ่นฐานมีความแข็งมากกว่าพุก
• $M_{Rk,s} = M^{0}_{Rk,s} \cdot \left( 1 - \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right)$ – กำลังดัดลักษณะเฉพาะของตัวยึดที่ได้รับอิทธิพลจากแรงตามแนวแกน

  • $N_{Ld}$ – ค่าการออกแบบของแรงดึง
  • $N_{Rd,s}$ – กำลังดึงของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็ก
• $M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u$ – กำลังดัดลักษณะเฉพาะของตัวยึด

  • $Z_{el} = \frac{\pi \, d_{a,r}^3}{32}$ – โมดูลัสหน้าตัดยืดหยุ่นของตัวยึด
  • $d_{a,r}$ – เส้นผ่านศูนย์กลางพุกที่ลดลงเนื่องจากเกลียว
  • $f_u$ – กำลังสูงสุดของสลักพุก
• $l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2}$ – ความยาวของแขนโมเมนต์

  • $d_a$ – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก
  • $t_g$ – ความหนาของชั้นปูน
  • $t_p$ – ความหนาของแผ่นฐาน
• $\gamma_{Ms}$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กภายใต้แรงเฉือน

  • $\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$ สำหรับ $f_u \le 800$ MPa และ $f_y/f_u \le 0.8$
  • $\gamma_{Ms} = 1.5$ สำหรับ $f_u > 800$ MPa หรือ $f_y/f_u > 0.8$

    • $f_y$ – กำลังครากของสลักพุก

การวิบัติที่ขอบ Concrete

ความต้านทานการวิบัติที่ขอบ Concrete ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.3.4 หากกรวย Concrete ของตัวยึดตัดกัน จะถูกตรวจสอบเป็นกลุ่ม ขอบในทิศทางของแรงเฉือนจะถูกตรวจสอบ โดยสมมติว่าแรงทั้งหมดที่แผ่นฐานถ่ายผ่านตัวยึดที่อยู่ใกล้ขอบที่ตรวจสอบ

$$V_{Rd,c} = \frac{V_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}$$

$$V_{Rk,c} = V^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,V}}{A^{0}_{c,V}} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{re,V} \cdot \psi_{ec,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V}$$

โดยที่

• $V^{0}_{Rk,c}$ – ค่าเริ่มต้นของกำลังแรงเฉือนลักษณะเฉพาะของตัวยึด

  • $V^{0}_{Rk,c} = 1.55 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5}$ สำหรับ Concrete ที่แตกร้าว
  • $V^{0}_{Rk,c} = 2.18 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5}$ สำหรับ Concrete ที่ไม่แตกร้าว
• $d_a$ – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก
• $\alpha = 0.1 \cdot \left( \frac{h_{ef}}{c'_1} \right)^{0.5}$ – ตัวประกอบ
• $h_{ef} = \min(h_{emb}, 20 \cdot d_a)$ – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับความยาวของตัวยึด

  • $h_{emb}$ – ความลึกฝัง
• $\beta = 0.1 \cdot \left( \frac{d_a}{c'_1} \right)^{0.2}$ – ตัวประกอบ
• $f_{ck}$ – กำลังอัดลักษณะเฉพาะของลูกบาศก์ Concrete
• $c'_1 \leq \max \left( \frac{c_{2,max}}{1.5}, \frac{D}{1.5}, \frac{s_{2,max}}{3} \right)$ – ระยะขอบของตัวยึดในทิศทางที่ 1 ไปยังขอบในทิศทางของแรงกระทำ

  • $D$ – ความหนาของชิ้นส่วน Concrete
  • $c_{2,max}$ – ระยะที่มากกว่าของระยะสองด้านถึงขอบที่ขนานกับทิศทางของแรงกระทำ
  • $s_{2,max}$ – ระยะห่างสูงสุดในทิศทางที่ 2 ระหว่างตัวยึดในกลุ่ม
• $A^{0}_{c,V} = 4.5 \cdot (c'_1)^2$ – พื้นที่อ้างอิงของกรวยการวิบัติที่ฉายลงมา
• $A_{c,V}$ – พื้นที่จริงของรูปทรงการแตกหักของ Concreteที่อุดมคติ
• $\psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \cdot \frac{c'_2}{1.5 \cdot c'_1} \leq 1$ – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับการกระจายความเค้นใน Concrete เนื่องจากความใกล้ชิดของตัวยึดกับขอบชิ้นส่วน Concrete

  • $c'_1$ – ระยะขอบของตัวยึดในทิศทางที่ 1 ไปยังขอบในทิศทางของแรงกระทำ
  • $c'_2$ – ระยะขอบตั้งฉากกับทิศทางที่ 1 ซึ่งเป็นระยะขอบที่น้อยที่สุดในชิ้นส่วนแคบที่มีระยะขอบหลายด้าน
• $\psi_{re,V} = 1.0$ – พารามิเตอร์ที่คำนึงถึงผลการแตกร่อนของผิว โดยสมมติว่าไม่มีเหล็กเสริมขอบหรือเหล็กปลอก 
• $\psi_{ec,V} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_V}{3 \cdot c'_1}} \leq 1$ – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงเฉือนแบบเยื้องศูนย์

  • $e_V$ – ความเยื้องศูนย์ของแรงเฉือน
• $\psi_{h,V} = \left( \frac{1.5 \cdot c'_1}{D} \right)^{0.5} \geq 1$ – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับพุกที่อยู่ในชิ้นส่วน Concrete ที่ตื้น
• $\psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.5 \cdot \sin \alpha_V)^2}} \geq 1$ – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับพุกที่รับแรงในมุมกับขอบ Concrete

  • $\alpha_V$ – มุมระหว่างแรงที่กระทำต่อตัวยึดหรือกลุ่มตัวยึดกับทิศทางตั้งฉากกับขอบอิสระที่พิจารณา
• $\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของ Concrete

  • $\gamma_c$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับ Concrete
  • $\gamma_{inst}$ – ตัวประกอบความปลอดภัยด้านการติดตั้งของระบบพุกในแรงเฉือน

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนในเหล็ก 

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนในเหล็กดำเนินการสำหรับพุกแบบ stand-off: โดยตรงตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.4:

$$\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right)^2 + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,s}} \right)^2 \leq 1.0$$

โดยที่:

• $N_{Ld}$ – ค่าการออกแบบของแรงดึง
• $N_{Rd,s}$ – กำลังดึงของตัวยึด
• $V_{Ld}$ – ค่าการออกแบบของแรงเฉือน
• $V_{Rd,s}$ – กำลังแรงเฉือนของตัวยึด

ไม่จำเป็นต้องตรวจสอบปฏิสัมพันธ์ของเหล็กในกรณีแรงเฉือนที่มีแขนโมเมนต์ เนื่องจากครอบคลุมโดยสมการแรงเฉือนที่มีแขนโมเมนต์แล้ว

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนใน Concrete

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนใน Concrete ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.4:

$$\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}} \right)^{1.5} + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}} \right)^{1.5} \leq 1.0$$

โดยที่:

• $\frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}}$ – ค่าอัตราการใช้งานสูงสุดสำหรับรูปแบบการวิบัติในแรงดึง
• $\frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}}$ – ค่าอัตราการใช้งานสูงสุดสำหรับรูปแบบการวิบัติในแรงเฉือน
• $\frac{N_{Ld,g}}{N_{Rd,c}}$ – การวิบัติของกรวย Concrete ของพุกในแรงดึง
• $\frac{V_{Ld,g}}{V_{Rd,c}}$ – การวิบัติที่ขอบ Concrete

พุกแบบ stand-off: ช่องว่าง

พุกแบบ stand-off: ช่องว่างในแรงดึงออกแบบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 และพุกในแรงอัดออกแบบเป็นชิ้นส่วนคานตามมาตรฐาน IS 800: 2007 โดยใช้ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนของพุก ความยาวที่สมมติของชิ้นส่วนคือผลรวมของความสูงของช่องว่าง ครึ่งหนึ่งของความหนาเส้นผ่านศูนย์กลางระบุ และครึ่งหนึ่งของความหนาแผ่นฐาน พุกแบบ stand-off มักถูกตรวจสอบในขั้นตอนการก่อสร้างก่อนการอัดปูน

การวิบัติของเหล็กในแรงดึง ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.2.2:

$$N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}$$

การวิบัติของเหล็กในแรงอัด ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 800:2007 – 7.1:

$$P_d = A_s \cdot f_{cd}$$

โดยที่:

• $A_s$ – พื้นที่หน้าตัดพุกที่ลดลงเนื่องจากเกลียว
• $f_{cd} = \frac{\chi \cdot f_u}{\gamma_{Ms}}$ – ความเค้นอัดการออกแบบ
• $\chi = \min \left( \frac{1}{\phi + \sqrt{\phi^2 - \lambda^2}}, 1 \right)$ – ตัวประกอบลดการโก่งเดาะ
• $\phi = 0.5 \cdot \left[ 1 + \alpha \cdot (\lambda - 0.2) + \lambda^2 \right]$ – ค่าสำหรับกำหนดตัวประกอบลดการโก่งเดาะ
• $\alpha$ – ตัวประกอบความไม่สมบูรณ์
• $\lambda = \sqrt{\frac{f_u}{f_{cc}}}$ – ความชะลูดสัมพัทธ์
• $f_{cc} = \frac{\pi^2 \cdot E}{\left( \frac{K L}{r} \right)^2}$ – ความเค้นการโก่งเดาะแบบออยเลอร์
• $E$ – โมดูลัสยืดหยุ่น
• $K L = 2 \cdot l$ – ความยาวการโก่งเดาะ
• $l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2}$ – ความยาวของแขนโมเมนต์

  • $d_a$ – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก
  • $t_g$ – ความหนาของชั้นปูน
  • $t_p$ – ความหนาของแผ่นฐาน
• $r = \sqrt{\frac{I}{A_s}}$ – รัศมีไจเรชันของสลักพุก
• $I = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^4}{64}$ – โมเมนต์ความเฉื่อยของสลักเกลียว

  • $d_{a,r}$ – เส้นผ่านศูนย์กลางพุกที่ลดลงเนื่องจากเกลียว
• $\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กภายใต้แรงดึง

  • $f_y$ – กำลังครากของสลักพุก
  • $f_u$ – กำลังสูงสุดของสลักพุก

ความต้านทานแรงเฉือน ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.3.1:

$$V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}$$

$$V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}$$

$$V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u$$

ความต้านทานการดัด ถูกตรวจสอบตามมาตรฐาน IS 1946:2025 – 9.2.3.2:

$$M_{Rd,s} = \frac{M_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}$$

โดยที่:

• $M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u$ – กำลังดัดลักษณะเฉพาะของตัวยึด
• $Z_{el} = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^3}{32}$ – โมดูลัสหน้าตัดยืดหยุ่นของตัวยึด
• $d_{a,r}$ – เส้นผ่านศูนย์กลางพุกที่ลดลงเนื่องจากเกลียว
• $\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$

  • $f_y$ – กำลังครากของสลักพุก
  • $f_u$ – กำลังสูงสุดของสลักพุก

ปฏิสัมพันธ์ของแรงกระทำสำหรับพุกในแรงดึง (IS 1946:2025 – 9.2.4):

$$\frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0$$

โดยที่:

• $N_{Ld}$ – ค่าการออกแบบของแรงดึง
• $N_{Rd,s}$ – ความต้านทานแรงดึงการออกแบบ
• $M_{Ld}$ – ค่าการออกแบบของโมเมนต์ดัด
• $M_{Rd,s}$ – ความต้านทานการดัดการออกแบบ

ปฏิสัมพันธ์ของแรงกระทำสำหรับพุกในแรงอัด (IS 1946:2025 – 9.2.4):

$$\frac{P}{P_d} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0$$

โดยที่:

• $P$ – ค่าการออกแบบของแรงอัด
• $P_d$ – ความต้านทานแรงอัดการออกแบบ
• $M_{Ld}$ – ค่าการออกแบบของโมเมนต์ดัด
• $M_{Rd,s}$ – ความต้านทานการดัดการออกแบบ

รูปแบบการวิบัติที่เกี่ยวข้องกับ Concrete รวมถึงปฏิสัมพันธ์ของรูปแบบเหล่านั้น ถูกตรวจสอบเช่นเดียวกับพุกมาตรฐานตามมาตรฐาน IS 1946:2025

รายละเอียดการออกแบบ

หากใช้พุกที่มี $f_u \ge 1000$ MPa กำลังเหล็กสำหรับแรงเฉือนอาจไม่ถูกต้อง ให้ใช้กำลังเหล็กจาก AR แทน